室内满堂脚手架施工方案(7)

mmax=ql2/8=33.18×0.452/8 =0.84kn.m

vmax=7. 47kn，zmax=3ν/2bh=1.75n/mm2>fv=1.5 n/mm2，

而本工程采用双枋木一起承受，所以1.75×1/2< fv，满足要求。

（4）计算钢管支撑

以ckl1为准：（计算1 m2长梁内及板的荷载）

钢筋混凝土：0.45×3.1×25=34.88kn/m2，

施工荷载：4kn/m2 ，

材料自重：0.15kn/m2，

梁范围之外的板重：（板厚150mm）取0.15 kn/m2，

总荷载：（34.88+0.15×2）×1.2+4×1.4=47.87kn,

现场使用立杆距离为450mm，横距为900mm一道（每900mm长方向内有4条立杆支撑），不考虑风荷载。

a、立杆稳定性验算：n/ψa<f，得λ=lo/i=1.2×1.2×103/15.8=91，(其中取计算长度系数为1.2，i=15.8)

所以查表ψ=0.654,a=4.89×102mm2

则：47.82×103/0.654×4.89×102×4=37.38<f=215×0.582(考虑到钢管抗力不稳定系数)，满足稳定性。

b、扣件抗滑计算

ν≤［ν］，前面计算得出条立杆总要承受的压力为47.82kn，n=47.82×1/4=11.955<［ν］=8kn不符合要求，所以一个扣件的抗滑力不到，抗滑需加固。加固办法：

a、利用立杆与纵横杆（最顶一道）的交接处扣件互互相接，相互作用。

b、在最顶一层的扣件底另加一扣件紧顶该上面扣件，让二个扣件一起作用。 c、把大梁混凝土分二次浇捣。

本方案决定同时采用以上三种做法一起，但考虑扣件受力不均匀系数取0.6，（在每条立杆上有三个扣件一起作用，计算不考虑第c项做法）。

则n=11.955kn<8×3×0.6=14.4kn。

（5）楼面强度校核

±0.000层楼板校核：

a、荷载计算（0.9×1.35m有四条立杆，取该面积来校核）。

立杆传来的：11.955×4/ (0.9×1.35)=39.35 kn/m2

支撑体系及模板体系：（4×15+13×4）×3.84/0.9×1.35+0.15=3.69 kn/ m2 ±0.000层楼板自重：0.22×25=5.5 kn/ m2

共计：48.54 kn/ m2化成线荷载为48.54 kn/ m。

b、取首层k~1/g×13~25轴处的1m宽板为计算单元，因为±0.000层楼板为无梁板楼盖的预应力楼板，取计算长度为跨中板带，取计算跨度的跨9300mm的一半为计算长度，以4.65m为计算长度，考虑周围结构的作用，取m=ql2/10，预应力配筋1m宽为3条，直径15.24mm的钢丝胶，每条面积计算公式如下： π115.242/4=182.41mm2，3条面积为547. 24mm，因为预应筋的强度比普通钢筋强度大3~4倍（设计员钟智斌工程师提供的系数），现取3倍化成为普通钢筋面积a1=547.24×3=1641.73mm2，板内另配筋普通钢筋φ10@150，板厚200mm，c40混凝土。

a2=7π×102/4 =550mm2，共计as=2191mm2，c40的fcm=21.5n/mm2， fy=210n/mm2，

因为mu=fyas(ho-fyas/2fcmb)= q l2/10

所以q=33.83kn/m<48.54kn/m

不满足强度要求，需对±0.000层楼板加固，荷载为48.54-33.89=14.65 kn/m加固方法：在对应五层截面面积大于0.7m2以上的梁位且沿梁位方向每900mm加设二道钢管回顶（两道的距离为1m），上下端加上下托设枋木。